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　　Fmt——名义切向力，N，见GB3480-83《渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法》；

　　KBβ——胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数，取KBβ=KHβ，见GB3480-83；

　　KBα——胶合承载能力计算的齿间载荷分配系数，KBα=KHα，见GB3480-83；

　　γ是考虑到当总重合度εγ增大时发生胶合的趋向增大而引入的修正系数。其值由试验得出，可按根据试验数据所绘制的图3-115 查取。为便于计算机计算，图3-115中的曲线可近似用下述公式表示：

　　平均摩擦系数μm是指齿廓各啮合点处的摩擦系数的平均值。可近似用节点处的摩擦系数。

　　——润滑油在本体温度下的动力粘度，mPa·s，可近似取为工作油温下的动力粘度；*u

　　——两轮在啮合点处沿齿廓切线方向速度之和，m/s，在节点处取值为：*如要精确计算，可采用迭代方法进行计算。

　　=2usinαt′………………………………（3-201）u——节圆圆周速度，m/s；

　　——两齿廓在啮合点处的综合曲率半径，mm，在节点处取值为：u——齿数比，u = z

　　/z1≥1 ，式（17）中的“+ ”号用于外啮合，“一”号用于内啮合；β

　　是考虑材料特性（弹性模量E、泊松比v、热接触系数BM）和两轮在啮合点处沿齿廓切线之影响的系数。*当大、小轮的弹性模量、泊松比、热接触系数相同时，公式（18）即可简化成下式：式中，热接触系数BM

　　0.5·m-0.5·mm…………………………（3-208）5） 小轮齿顶几何系数XBE

　　vt-ρE1………………………………（3-211）dva1——小轮当量圆柱齿轮齿顶圆直径，mm；

　　Q是考虑滑动速度较大的从动轮齿顶啮入冲击载荷之影响的系数，按表3-40取值。

　　ca是用以考虑齿顶修缘（或修根）对胶合的影响系数，由图3-116查取，无修缘（修根）时，XCa

　　v4Ca…………………………………………(3-214)式中εv——齿顶重合度，取εv1

　　v2中的较大者，εv1及εv2由公式（3-212）及（3-213）确定。Ca——计算用齿顶修缘量，μm，由表3-41查取，当齿顶修缘或齿顶和齿根修形达到最佳运行状况（有最佳接触区）时，取Ca

　　Ceff——有效修缘量，μm，指恰好能补偿轮齿弹性变形所需要的修缘量，可按下式估算：

　　γ——啮合刚度，N/（mm·μm)，见GB 3480-83第3.6条，直齿轮用单对齿刚度c′代替Cγ

　　V2上述公式是在假定载荷及温度沿啮合线呈线性分布等前提下建立的（如图3-117图3-118所示）。3-117载荷 与温度沿啮合线载荷与温度沿啮合线）材料焊合系数X

　　润滑油的胶合载荷级作为油品的性能指标，由油品的生产厂家提供。图3-119中的曲线可近似用下述公式表示：θMT

　　1T+80…………………………（3-224）式中：T1T——胶合载荷级相应的试验齿轮小轮扭矩，N·m。v40——润滑油在40℃时的名义运动粘度，mm2

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